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還有很多國內的。模具鋼與進口的相比，在性能特點上有很多優勢，在一些場合使用時可以使效果更加理想。0.320.45
0.801.20
4.755.50
1.101.75
0.801.20
≤0.03
≤0.03
淬火:790℃±15℃預熱，1000℃(鹽浴)或1010℃(爐控氣氛)±6℃加熱，保溫515分鐘，空冷，550℃±6℃回火；退火和熱加工；
鋼中的碳含量決定了淬火鋼的基體硬度。根據鋼中碳含量與淬火鋼硬度的關系曲線，H13鋼的淬火硬度約為55HRC。對于工具鋼，鋼中的部分碳進入鋼的基體，引起固溶強化。另一部分碳會與合金元素中的碳化物形成元素結合，形成合金碳化物。對韋佐模具鋼這種合金除了有少量的殘余碳化物外，還要求它在回火時彌散析出在淬火馬氏體基體上，產生兩次硬化。因此，熱加工是由殘余合金碳化合物和回火馬氏體的均勻分布結構決定的。模具鋼的表現。所以鋼中C的含量不能太低。
含0.5%Cr的H13鋼應具有較高的韌性，因此其C含量應保持在形成少量合金C化合物的水平。Woodyatt和Krauss指出，在870℃的Fe-Cr-C三元相圖上，H13鋼的位置在奧氏體A和(A+M3C+M7C3)三相區的交界處較好。相應的C含量約為0.4%。此外，通過增加C或Cr的含量來增加M7C3的含量，標記具有更高耐磨性的A2和D2鋼用于比較。此外，重要的是保持較低的C含量，使鋼的Ms點處于較高的溫度水平(H13鋼的一般數據為340℃左右)，這樣當鋼淬火至室溫時，可獲得以馬氏體為主、少量殘留A且殘留A分布均勻的合金C復合組織， 回火后可獲得均勻的回火馬氏體組織。避免過量的殘余奧氏體在工作溫度下發生變化，影響工件的工作性能或變形。這些少量的殘余奧氏體應該在淬火后的兩次或三次回火過程中完全轉變。順帶一提，H13鋼淬火后的馬氏體組織是板條M+少量片狀M+少量殘余a，國內學者對回火后板條M上析出的細小合金碳化物也做了一些工作。
眾所周知，提高鋼中的碳含量會提高鋼的強度，從而影響鋼的熱性能。模具鋼另一方面，高溫強度、熱硬度和耐磨性會提高，但韌性會降低。學者們通過對比工具鋼產品手冊中各種H型鋼的性能，明確證明了這一觀點。一般認為導致鋼的塑性和韌性降低的碳含量界限為0.4%。因此，要求人們在鋼的合金化設計中遵循以下原則:在保持強度的前提下，盡可能降低鋼的含碳量。有資料建議，當鋼的抗拉強度超過1550MPa時，C含量應為0.3%-0.4%。H13鋼的強度Rm為1，503.1 MPa(在46 HRC下)和1，937.5 MPa(在51 HRC下)。
要求較高強度的動火作業模具鋼采用的方法是在H13鋼成分的基礎上增加Mo含量或碳含量，這將在后面討論。當然，韌性和塑性略有下降是可以預期的。
2.2鉻:鉻是合金工具鋼中更常見的廉價合金元素。美國的h型熱加工模具鋼中鉻含量在2%至12%的范圍內。我國37個牌號的合金工具鋼(GB/T1299)中，除8CrSi和9Mn2V外，均含有Cr。它對鉻鋼的耐磨性、高溫強度、熱硬度、韌性和淬透性有有利的影響。同時，它在基體中的溶解將顯著提高鋼的耐腐蝕性。H13鋼中含有Cr和Si會使氧化膜致密，提高鋼的抗氧化性。然后分析了鉻對0.3C-1Mn鋼回火性能的影響，并補充<6% Cr對提高鋼回火抗力是有利的，但未能構成二次硬化；當含Cr>6%鋼在550℃淬火回火后會產生二次硬化效應。人們在熱鋼上工作。模具鋼一般選用5%的鉻。
工具鋼中的鉻一部分溶解到鋼中進行固溶強化，另一部分與碳結合，根據鉻含量以(FeCr)3C、(FeCr)7C3和M23C6的形式存在，從而影響鋼的性能。此外，還應考慮合金元素的相互作用，如鋼中含Cr、Mo、v時，Cr>3%。[14]Cr可以阻止V4C3的形成，延緩Mo2C的共格沉淀。V4C3和Mo2C是提高鋼的高溫強度和耐回火性的強化相。[14]這種相互作用提高了鋼的耐熱變形性。
鉻溶解在鋼的奧氏體中以增加鋼的淬透性。像鉻一樣，鉻、錳、鉬、硅和鎳都是增加鋼的淬透性的合金元素。人們習慣用淬透性因子來表征它。一般來說，現有的國內數據[15]只使用了格羅斯曼等的數據。后來，Moser和Legat[16，22]的進一步工作提出，合金鋼的理想臨界直徑di應由淬透性因子(如圖3所示)計算，淬透性因子由基本淬透性直徑Dic確定，而基本淬透性直徑Dic由C含量和奧氏體晶粒尺寸確定，或者可由以下公式近似計算:
didic×2.21 Mn×1.40 si×2.13 Cr×3.275 mo×1.47 ni(1)
(1)式中，所有合金元素均以質量百分比表示。根據這個公式，人們對鉻、錳、鉬、硅、鎳元素對鋼淬透性的影響有了相當清楚的半定量認識。
鉻對鋼共析點的影響與錳相似。當鉻含量約為5%時，共析點的C含量降至0.5%左右。此外，Si、W、Mo、V和Ti的加入顯著降低了共析點C的含量。為此，你可以知道:動火作業模具鋼和高速鋼屬于過共析鋼。共晶碳含量的減少將增加奧氏體化組織和更終組織中合金碳化物的含量。
鋼中合金C化合物的行為與其自身的穩定性有關。事實上，合金C化合物的結構和穩定性與相應C化合物形成元素的D電子層和S電子層的缺電子程度有關[17]。隨著缺電子的減少，金屬原子半徑減小，碳和金屬元素的原子半徑比rc/rm增大，合金C化合物由間隙化合物變為間隙化合物，C化合物的穩定性減弱，其對應的熔化溫度和溶解溫度在降低。不銹鋼h13是什么樣的材料，其生成自由能的值減小，對應的硬度值減小。面心立方晶格的VC碳化物穩定性高，在℃左右開始溶解，在1100℃以上開始大量溶解(溶解結束溫度為1413℃)[17]；它在100℃回火時析出， 不易聚集長大，可用作鋼中的強化相。由中碳化物形成元素W和Mo形成的M2C和MC碳化物具有密集而簡單的六方晶格，穩定性差，同時還具有較高的硬度、熔點和溶解溫度，在℃溫度范圍內仍可作為鋼的強化相。M23C6(如Cr23C6等。)具有復雜的立方晶格，穩定性差，結合強度弱，熔點和溶解溫度低(1090℃時溶于A)，只有少數耐熱鋼經綜合合金化后穩定性高(如(CrFeMoW)23C6，可作為強化相。復雜六方結構的M7C3(如Cr7C3、Fe4Cr3C3或Fe2Cr5C3)穩定性較差。它和Fe3C碳化物一樣容易溶解析出，且聚集生長速率大，不能作為高溫強化相[17]。
從Fe-Cr-C三元相圖中我們很容易理解H13鋼中的合金碳化物相。根據Fe-Cr-C系在700℃[1820]和870℃[9]的三元等溫截面相圖，在0.4%C鋼中，隨著Cr含量的增加，會出現(FeCr)3C(M3C)和(CrFe)7C3(M7C3)合金碳化物。注意，在870℃的曲線圖上，M23C6僅在Cr含量大于11%時出現。另外，根據Fe-Cr-C三元系在5%Cr時的垂直截面，含0.40%C的鋼在退火狀態下是α相(約1%Cr溶液)和(CrFe)7C3合金C化合物。加熱到791℃以上，奧氏體A形成并進入(α+A+M7C3)三相區，在795℃左右進入(A+M7C3)兩相區。在970℃左右，(CrFe)7C3消失，進入單相A區。當基體包含C含量時<0.33%時，在793℃左右才存在(M7C3+M23C6和A)的三相區，在796℃進入(A+M7C3)區(0.30%C時)，以后一直保持到液相。鋼中殘留的M7C3有阻止A晶粒長大的作用。Nilson提出，對1.5%C-13%Cr的成分合金，欠穩定(CrFe)23C6不形成[20]。當然，單以Fe-Cr-C三元系分析會有一些偏差，要考慮加入合金元素的影響。蘇州東锜精密模具材料有限公司是一家集生產、銷售、服務為一體的綜合性企業，廠房面積5000㎡，員工100余人，每主營產品：高速鋼、模具鋼、不銹鋼等特殊鋼材，廣泛應用于機械、汽車、機電、航天、核電、電子儀表等行業。東锜精密模具供應產品具備質優價美、規格齊全、交貨及時、技術服務完善等優勢，從而贏得眾多客戶的肯定和信賴。
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